Содержание
Введение..........................................………………………………………3
1 Выбор электродвигателя и кинематический расчет………………….4
2 Расчет ременной передачи…………………….……………………….6
3 Расчет конической зубчатой передачи………………………………..9
4 Предварительный расчет валов……………………………………….13
5 Конструктивные размеры шестерни зубчатых колес………………..14
6 Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора……………15
7 Проверка прочности шпоночных соединений……………………….16
8 Подбор подшипников и проверка их долговечности………………..17
9 Уточненный расчет валов……………………………………………..23
10 Смазка………………………………………………………………….25
Список использованных источников................…………………………26
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Изм Лист № докум. Подп Дата
Инв.№ подл. Разраб. Лит. Лист Листов
Пров. 2
Нач. отд.
Н. контр.
Утв.
Введение
Редуктор - механизм, состоящий из зубчатых или червячных передач, выполненный в виде отдельного агрегата и служащий для передачи вращения от вала двигателя к валу рабочей машины.
Редуктор состоит из корпуса (литого чугунного или сварного стального) в котором размещаются элементы передачи - зубчатые колеса, валы, подшипники и т.д.
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата
Инв. №подл.
Лист
3
Измм Лист № докум. Подп. Дата
1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет
1.1 КПД привода
Рис. 1 Схема привода
η =η 12 • η2 • η3 , где
η1 = 0,99 - кпд. пары подшипников качения
η2 = 0,97 - кпд. закрытой конической передачи
η3 = 0,97 - кпд. ременной передачи
(лит.1, стр.61 табл.7)
η = 0,992 • 0,97 • 0,97= 0,922
1.2 Требуемая мощность электродвигателя
По ГОСТ 19523-81 выбираем электродвигатель 4А 132S4УЗ мощностью
Рэ=7,5 кВт и nd =1455 об/мин
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
4
Изм Лист № докум. Подп. Дата
1.3 Передаточное число привода.
1.4 Передаточное число для конической передачи принимаем стандартное
U2=6 (Лит.2 стр.3 табл.1.3)
Тогда для ременной передачи
1.5 Угловые скорости валов.
n1 = nd =1455 об/мин.
1.6 Крутящие моменты на валах
Т2 = Т1 • u1 • η1 2 • η2 =33 • 1,6 • 0,992 • 0,97 = 48 Н•м
Т3 = Т2 • u2 • η1 2 • η2 • η3 =48 • 6 • 0,992 • 0,97 • 0,97= 266 Н•м
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
5
Изм. Лист № докум. Подп. Дата
2.Расчет ременной передачи.
2.1Диаметр ведущего шкива
(лит.1,стр.257)
Принимаем ближайшее стандартное значение по ГОСТ 17383-73
d1=224мм
2.2Диаметр ведомого шкива (без учета скольжения)
d2=d1U1=224х1,6=358мм
Принимаем стандартное значение
d2=400мм
2.3Фактическое передаточное отношение при скольжении S=0,01
Отклонение от принятого составит
2.4Оптимальное межосевое расстояние
(лит.1,стр.259)
Угол обхвата ведущего шкива
Скорость ремня
Тяговая сила
Подп. и дата
Инв. №дубл.
Взам. инв.№
Подп. и дата
Инв. №подл.
Лист
6
Измм Лист № докум. Подп. Дата
2.5Допускаемая рабочая нагрузка на прокладку ремня
(лит.1,стр.259)
Выбираем для передачи резинотканевый ремень по ГОСТ 23831-79 из ткани Б-800 с максимально допустимой нагрузкой
(лит.1,стр.259)
Коэффициент угла обхвата
(лит.1,стр.259)
Скоростной коэффициент
(лит.1,стр.260)
При постоянной нагрузке и работе в одну смену коэффициент
(лит.1,стр.260,табл 9.3)
При наклоне передачи до 60о к горизонту коэффициент
(лит.1,стр.260)
Толщина ремня должна быть не более , т.е.
Т.к. толщина прокладки ремня из ткани Б-800 равна 1,5мм,
то количество прокладок не должно превышать
Необходимая ширина ремня при Z=3
Принимаем стандартную ширину ремня b=50 мм
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
Лист
7
Изм. Лист № докум. Подп. Дата
2.6Усилие на вал от натяжения ветвей ремня
(лит.1,стр.296)
Напряжение от предварительного натяжения ремня
(лит.1,стр.295)
Площадь сечения ремня
Подп. и дата
Инв. № дубл.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подл.
ЛистВведение6 Конструктивные размеры корпуса и крышки редуктора
6.1Расчетный момент
Тмах=2Т3=2х266=532 Н/м (лит 1,стр.416) 6.2Толщина стенок корпуса и крышки редуктора
(лит 1,стр.416)
Принимаем δ = 8 мм
Толщина фланца корпуса и крышки
b = 1,5δ = 1,5•8 = 12 мм
Толщина нижнего пояса корпуса
p = 2,35δ = 2,35 • 8 = 18,8 мм
Принимаем р = 20 мм
Диаметры болтов крепления крышки с корпусом
Принимаем d2=10 мм
Диаметр фундаментных болтов
dФ=1,5хd=1,5х10=15мм
Принимаем d1=16 мм
№ докум. Подп.
7 Проверка прочности шпоночных соединений.
7.1 Для соединений деталей с валами принимаются призматические
шпонки со скругленными торцами по ГОСТ 8789-68.
Материал шпонок – сталь 45 нормализованная.
Прочность соединений проверяется по формуле
(лит.3,стр.107)
7.2 Для соединения выходного конца ведущего вала со шкивом ременной
передачи при d1=32 мм выбираем шпонку с параметрами
b • h • l = 10 • 8• 32; t = 5 мм
Для стального шкива
(лит.3,стр.108)
7.3 Для крепления зубчатого колеса Z2 при d2Ѕ=70мм выбираем шпонку
b • h • l = 20• 12• 63; t1 = 7,5 мм
Для стальной ступицы
(лит.3,стр.108)
7.5 Для соединения стальной звездочки с выходным концом ведомого
вала при d3=60мм выбираем шпонку b • h • l = 18• 11• 63; t1 = 7 мм
7.6 Прочность шпоночных соединений достаточна.
№ докум. Подп.
8 Подбор подшипников и проверка их долговечности
8.1 Выполняем эскизную компоновку редуктора и определяем все
необходимые размеры.
8.2 Рассмотрим ведущий вал (рис.2)
Рис. 2 – Схема нагрузки ведущего вала.
Усилия в зацеплении равны:
№ докум. Подп.
Fr1= Ft1-tg20є •cosδ1 =1371 •0,364 •0,986 =1136H
Fa1= Ft1-tg20є •cosδ2 =1371 •0,364 •0,164 =189H
Определим реакции опор
Изгибающие моменты на валу:
Му(А)=Хв •b =1583 •80 = 126640 Н •мм
МХ(А)=Ув •b =485 •80 = 38800 Н •мм
Кроме усилий в зацеплении на ведущий вал действует консольная
нагрузка от ременной передачи найдено ранее см. п.2.6
На расстоянии от ближайшего подшипника
LР=0,7d1+50=0,7•32+50=75 мм
Т.к. направление силы FР неизвестно, то определим реакции опор и моменты от них отдельно от других сил.
Реакции опор от силы FР
МВ=RB•b=1381•80=110480H.мм
МА=RА•b=668•80=53440H.ммЛитература. С.А. Чернавский и др. «Курсовое проектирование деталей машин» 1979г.
2. «Техническая механика» методическое указание 1982г.
3. П.Г. Гузенков «Детали машин» 1969г.
|
|
